吸收剂减少酸雾的形
料另一种方法是通过除尘脱硫一体化装置过滤除去
烟气在吸收塔内被洗涤时，很快达到水汽饱和，这是水平衡中水耗的主要部分。吸收塔内水
发量取决于煤的组成、人口烟气温度和烟气含水量。平均处理1MW对应的烟气通常蒸发的水上海炎境环保设备工程有限公司
大约为：有GGH时0．1m2／h，无GGH时0．13～0．2m3／h
造成系统水损失的其他原因有：**，为控制浆液中某些有害成分的浓度而设置的废水排
排放量从每小时几吨到几十吨不等，取决于煤中卤素的含量、浆液有害成分的控制浓度、脱上海炎境环保设备工程有限公司
副产物的处理方式以及对耗水量控制的严格程度
其次，随脱硫副产物带走的附着水和结品水，该项损失的水相对较少。有的系统不单独设置
污口，随副产物带走的液体也是排放可溶性有害物质（如C－）的果道，借以控制工艺浆液中
溶性物质的浓度，
为了保持系统水平衡，必须向系统不断添加水以弥补上列原因所造成的水量损失，但在有些
况下，尤其当锅炉低负荷运行时，补加水量可能超过系统损失的水量。因此，需要将工艺过程
过量的液体临时贮存或排放
采用工业水作补加水、密封水或ME冲洗水时，一般不必考虑工业水中的可溶性盐的影响
工业水中C浓度较高
脱硫产生的副产物与脱除的SO2有一定的比例关系，在抑制氧化工艺中，固体副产物的摩
量大约是131g／mol，因此，理论上脱除1kgSO2可产生干***钙／**钙固体物大上海炎境环保设备工程有限公司
5kg。对于强制氧化工艺，石膏副产物摩尔质量是172g／mol，每脱除1kgSO2，干石膏固
理论产出率是2．69kg。实际上这两种工艺的剧产物产出率稍高于此值，因为副产物中还
量的飞灰和吸收剂中的情性物质以及一些未反应的吸收剂
式中，NTU为传质单元数，无量Y。为人口SO2摩尔分率；Y为出口SO摩尔分率
K为气相平均总传质系数，kg／（s?m2）；A为传质界面总面积，m2；G为烟气总质量流量上海炎境环保设备工程有限公司
kg/s
FGD过程是低浓度气体吸收净化过程，适用于本章首页提出的三项假定，因此可以认为上
式基本正确
将式（321）稍作改动则得到以对数表示的脱硫效率（o）与NTU的关系式为
NTU=In(Y/Y)=-IN(-/Y)=-IN(
(3-2-2)
NTU是影响脱硫效率的所有参数的函数。不同的效率所需NTU可根据上式得出，
见表3－2－1，
表321不同的脱破数率所需传质单元数
NTU
脱效率／
NTU上海炎境环保设备工程有限公司
玻效率／

式（3－2－1）表明，在相同烟气流量（G）条件下，增大KA乘积，将提高脱硫效率。A是气
液接触总表面积，对于填料塔A等于填料被湿化的表面积加上从填料中下落液滴的表面积；对
于喷淋空塔，A等于所有雾化液滴的总表面积；对于带有多孔筛盘的喷淋塔，A包括液滴的总表上海炎境环保设备工程有限公司
面积加上烟气通过筛盘上液层鼓起的气泡的表面积。通过提高喷淋流量（m2／h）、喷淋密度
m2／（m2?h）］、吸收区有效高度、填料表面积和降低雾化液滴平均直径可以增大A值，提高脱
硫效率。因此A是吸收塔结构设计的关键参数
总传质系数K可以用吸收气体通过气膜和液膜的传质分系数k和k来表示，即上海炎境环保设备工程有限公司
11H
(3-2-3)
K ka klo
ec=Dc/6c
KL=DL/61
式中，Dc、D分别为气膜和液膜的扩散系数；为液膜增强系数
k、k是SO2扩散系数和一些影响膜厚的物理变量，如液滴大小、气液相对流速的函数
液膜增强系数受浆液成分或碱度的影响，提高液体的碱度，值增大。因此，可以通过提高
气液之间的接触效果，例如加剧气液之间的扰动来降低液膜厚度，或通过提高浆液的碱度提高上海炎境环保设备工程有限公司
K值，即可提高SO2吸收速率
根据式（3－2－3），当用碱性吸收剂洗涤易溶于水的气体时，H很小、中大，H（kの）一项可
以忽略不计，则1／K≈1／ko，即K≈ko，这说明吸收过程的总传质速率主要取决于气膜的扩散上海炎境环保设备工程有限公司
率，在这种情况下，提高液相碱度对总传质系数K的影响不大。这属于气膜控制过程，石灰
法FGD基本上属于这种类型。而对于石灰石湿法FGD工艺，由于CaCO难溶于水，为提高
aCO2的溶解速率，液相为弱酸性，因此值很小，式（3－2－3）中的H／（k）不能忽略。实际